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0431-81702023
光通讯
基于选择填充光子晶体光纤的二维弯曲矢量传感器设计

1 引 言

光?#36865;?#26354;传感器以高灵敏度、抗电磁干扰、耐腐蚀及?#32479;?#26412;等优势,在地质灾害预防、建筑结构安全监测、智能机械臂操控等领域有着良好的应用前景。目前的光?#36865;?#26354;传感器主要采用光纤Bragg光栅(FBG)、长周期光纤光栅(LPFG)、光纤干涉仪和光纤波导耦合器等结构类型。FBG是发展最为成熟的光纤传感器件,如结合D形光纤[1]?#21830;?#39640;弯曲传感的灵敏度,应用三芯光纤[2]可使器件在曲率测量的同时兼具指示弯曲方向的功能?#27426;?#20542;斜光纤光栅(TFBG)可使弯曲传?#34892;?#33021;进一步提高[3-4]。LPFG的模式耦合由于有包层模参与[5]而对弯曲变化更敏感[6],其?#24178;?#30340;工作方式可使2种LPFG串联实现曲率和弯曲方向同时检测[7]。光纤干涉型传感器具有制作容?#20303;?#20215;格低廉的优势,在弯曲传感方面也获得了广泛?#33455;浚?#22914;偏芯结构[8]、单模-多模-单模结构[9]、双拉锥结构[10]等均实现了小动态范围的弯曲测量。随着特种结构光纤的涌现,基于光纤波导耦合的传感器件也得到了深入?#33455;浚?#22914;利用双芯光纤[11-12]的传感器,实现了较高灵敏度的弯曲测量。

光子晶体光纤(PCF)技术的成熟与商用化为光纤传感技术注入了新活力[13-14]。PCF依靠包层中周期排列的空气孔形成全内反射效应或光子带隙效应将光约束在纤芯中传播。PCF中的空气孔可作为功能材料的微通道,材料与光相互作用直接改变了光纤的导光性能,通过光信号解调,获得介质与光相互作用的信息。光纤微加工技术使PCF空气孔的选择填充成为现实[15-17],本课题组利用飞秒激光微加工技术对PCF中的特定空气孔填充了折射率(RI)标?#23478;海?#24418;成定向耦合器件,并初步测试了其弯曲响应[18]。实验结果表明,该器件具有一维方向指示性,并在较大曲率范围内保持线性,在传感领域有巨大的应用潜力。

本文将针对基于选择填充的PCF耦合器进行仿真?#33455;浚?#28145;入分析PCF的结构?#38382;?#22635;充液体的折射率

等因素对器件弯曲传?#34892;?#33021;的影响,设计能够同时测量曲率和指示二维方向的弯曲矢量传感器,以期为该类?#25512;?#20214;的制备提供可靠的理论依据。

2 耦合器弯曲传感原理

本文以全内反射型PCF为对象分析讨论其弯曲传感特性,这种光纤一般以纯石英为材料,光纤包层中的空气孔为规则正六边?#38395;?#21015;,光被限制在折射率较高的纤芯区域传播。当包层中某个孔被功能液体填充后,形成圆柱形液体波导,PCF的纤芯与该液芯相互平行,当2条波导相距较近时,波导折射率分布发生畸变,引起2条波导中的导模相互耦合,使其成为定向耦合器,2条波?#25216;?#36827;行能量的周期性交换[16]。纤芯模功率到液芯模功率实现最大转换时,输出光谱信号表现为耦合波长的损耗峰。耦合波长与PCF的结构、材料、填充液体的物理性质以及环境温度等多?#38382;?#30456;关,监测耦?#32420;?#32791;峰的波长变化,即可实现该器件的传感应用。根据光波导耦合的微扰理论,只有传播常数 β 相等或近似相等的模式之间才能发生?#34892;?#32806;合(β1-β2≈0,β1、β2分别为2条介?#20160;?#23548;的传播常数),而传播常数是传导模?#34892;?#25240;射率的函数,因此求解纤芯和液芯传导模?#25509;行?#25240;射率是分析波?#25216;?#32806;合、?#33455;科?#20214;性能的?#34892;?#26041;法。

2.1 纤芯与液芯的模式耦合

基于已有经验[15,18],以NKT公司LMA-10单模PCF为初始结构,选择第2圈的1个空气孔进行高折射率液体的填充,形成耦合器截面如图1所示。在Comsol多物理场仿真软件中按以下?#38382;?#24314;立器件模型:石英材料折射率 nSi=1.444,空气孔间距Λ=6.46 μm,空气孔直径 d=3.06 μm,PCF中填充液体折射率 nrod=1.4925。在波长范围1300~1900 nm内,忽略石英与填充液体的材料色散,分别求解得到纤芯和液芯中传导模式的?#34892;?#25240;射率,如图2所示。为定量描述耦合波长,结果图中仅绘出基模LP01中x方向偏振模式和液芯中LP11模中的HE21x模式。由于填充液体的折射率远高于石英材料的折射率,使液芯中基模(rod LP01x)的?#34892;?#25240;射率远高于纤芯基模(core LP01x)的?#34892;?#25240;射率,因此这2种模式无法满足波导耦合的相位匹配条件,即耦合不能发生。

相反,纤芯基模与液芯高阶模具有较为接近的?#34892;?#25240;射率,在波长1617 nm附近发生避免相交效应,2个模式发生耦合,如图2中插图所示。纤芯中的能量完全转换到液芯中所需的距离Lc则由耦合发生时奇、偶模式的?#34892;?#25240;射率决定[19]:

式中Lc即耦合长度,ne和no分别为奇模式和偶模式的?#34892;?#25240;射率。在初始条件下可计算获得2个波导耦合长度Lc=2.31 cm。图3描述了纤芯中基模、液芯中高阶模以及耦合模的能量分布。

2.2 弯曲传感原理

按图4所示对弯曲方向进行定义,其中C为耦合器受外力产生弯曲的曲率。当耦合器弯曲时,纤芯外侧受到拉伸变?#38382;?#20809;路长度增加,而内侧受到?#36153;?#20351;光路长度减小,该变化同时发生在石英材料和液芯区域,使液芯中传导模?#34892;?#25240;射率改变,进而使耦合波长发生移动,监测耦合波长的移动,即可实现PCF耦合器的弯曲传感应用。

仿真?#33455;?#20013;引入等效折射率[19-20],将弯曲的PCF近似为具有横向渐变折射率的直波导,则耦合器上某点的折射率变为

其中 n′Si 和 n′rod 分别为石英材料和液芯的等效折射率,x为该点在弯曲平面内到纤芯的距离,xrod为液?#38236;?#32420;芯的距离。

3 耦合器传?#34892;?#33021;分析

3.1 耦合器对弯曲的响应

为?#33455;科?#20214;对弯曲的响应,在曲率范围C=-20~20 m-1内,以5 m-1为间隔,将(2)式?#33539;?#30340;等效折射率代入仿真模型,对纤芯基模与液芯高阶模的耦合情况进行了模拟,得到色散曲线如图5所示。在计算范围内,纤芯基模?#34892;?#25240;射率不随器件的弯曲发生变化?#27426;?#28082;芯中的传导模由于受到周围石英材料及填充液体折射率变化的影响,色散曲线随曲率发生等间隔平移,使其与纤芯基模的耦合波长发生线?#21592;?#21270;,灵敏度为1.15 nm/m-1,如图5中插图所示。更为重要的是: 该器件不仅能够检测曲率,还可由耦合波长的移动方向指示出弯曲的方向,当弯曲曲率为正时,耦合波长发生红移;当弯曲曲率为负时,耦合波长发生蓝移。另外,若PCF器件的弯曲方向与当前定义方向垂直,弯曲不会引起液芯及周围石英材料折射率的变化,因此不会有耦合波长的移动。

3.2 耦合器的工作波长

耦合器的工作波长?#19978;?#33455;基模与液芯高阶模色散曲线的避免相交效应?#33539;ā?#28082;芯高阶模?#34892;?#25240;射率的影响因素主要有2个:填充液体材料折射率和液芯直径。由于液芯模场不仅覆盖液芯区域,还有部分能?#21487;?#36879;至液芯周围的石英区域,因此,提高填充液体折射率或增大高折射率液芯的直径均能提高液芯高阶模?#34892;?#25240;射率,令液芯高阶模色散曲线抬升,耦合波长发生红移。同时,纤芯基模?#34892;?#25240;射率受到空气孔直径和间距影响而发生变化,空气孔直径减小或间距增大都会使纤芯基模场覆盖区域空气孔面积减小,而使基模?#34892;?#25240;射率增大,色散曲线抬升,耦合波长蓝移。仿真?#33455;?#20013;,以初始结构为模型,保?#21046;?#20182;?#38382;?#19981;变,分别改变填充液体折射率(1.475~1.503 RIU,RIU表?#38236;?#20301;折射率)、空气孔直径(2.5~3.5 μm)和空气孔间距(5~10 μm)3个?#38382;?#27714;解耦合器工作波长,结果如图6所示。

图6结果与理论分析一致,填充液体折射率的提高和空气孔直径的增大均使耦合器工作波长发生线性红移,而空气孔间距的变大令工作波长蓝移。在计算区间内,填充液体折射率增大0.028 RIU,耦合波长红移48 nm,变化率达到17275 nm/RIU;空气孔直径每增大1 μm,耦合波长红移580 nm;相比较,空气孔间距变化?#25321;?#21512;器工作波长的影响较小,变化率为-21.6 nm/μm。仿真结果表明,耦合器的工作波长主要?#21830;?#20805;液体折射率和空气孔直径2个?#38382;?#20915;定,因此在耦合器的设?#24179;锥危?#38656;对PCF结构及填充液体材料进行精确的选择,?#26376;?#36275;特定工作波长的要求。

3.3 耦合器的弯曲灵敏度

耦合器的弯曲灵敏度(S)可由耦合波长漂移量(Δλ)和弯曲的曲率求得:S =Δλ/C 。将图5中纤芯基模和液芯高阶模色散曲线近似为直线,令kcore为纤芯基模色散斜率,krod为液芯高阶模色散斜率,当液芯高阶模?#34892;?#25240;射率变化量为 Δneffrod 时,弯曲灵敏度可表示为

(3)式第一项中,纤芯基模的色散斜率kcore仅由PCF结构?#33539;ǎ?#22312;填充液体或弯曲情况发生变化时,始终保持恒定;krod与液芯折射率相关,当填充液体折射率较高时,液芯与周围石英材料形成较大折射率差,krod较大,耦合波长漂移量较小,弯曲灵敏度低?#27426;?#22635;充液体折射率?#31995;?#26102;,液芯高阶模色散曲线较平?#28023;?#24367;曲灵敏度高。(3)式第二项由液芯与纤芯的距离决定,距离越远,由(2)式?#33539;?#30340;材料等效折射率变化越剧?#36965;?#28082;芯模式的 Δneff

rod 就越大,器件灵敏度也就越高。仿真?#33455;?#20013;,以初始结构为模型,保?#21046;?#20182;?#38382;?#19981;变,分别改变填充液体折射率(1.475~1.503 RIU)和空气孔间距(5~10 μm),以C=±20 m-1

求解耦合波长漂移量,并计算得到器件的灵敏度,如图7所示。

仿真结果表明,耦合器的弯曲灵敏?#20154;?#28982;受到填充液体折射率的影响,但更主要由包层空气孔间距决定。如图7(a)中,填充液体折射率由1.4750升至1.5030时,器件灵敏度仅由1.40 nm/m-1降至1.0 nm/m-1?#27426;?#22270;7(b)中,空气孔间距由5 μm增大到10 μm时,灵敏度由0.60 nm/m-1大幅提高至3.30 nm/m-1。

由以上对传?#34892;?#33021;的全面分析可知,基于选择填充PCF耦合器发生弯曲时,耦合波长对曲率具有大范围线性响应,并具方向指示性,工作波长可控且灵敏度高,在传感领域有巨大应用潜力。另外,填充孔选择的实质是纤芯与液芯2条波?#25216;?#36317;的变化,其?#25321;?#21512;器性能的影响与空气孔间距变化相似,因此文中没有做单独讨论。

4 二维弯曲矢量传感器设计

根据前述分析结果,可?#25321;?#21512;器做如?#24405;?#35774;:选择PCF中相互正交的2个空气孔进行液体填充,形成2条液体波导,这2条液体波导各自与纤芯耦合,而2条液体波?#25216;?#30340;相互影响可以忽略。此时,2条波导与纤芯耦合波长的变化,分别表征了PCF器件在相互垂直的2个方向上的弯曲情况,监测2个耦合波长的移动,即可实现弯曲曲?#22987;?#20108;维弯曲方向的同时测定。为使2条液体波导的耦合峰在光谱上分离,可对2个空气孔填充不同折射率的液体。使用仿真模型中的光纤初始结构,选定PCF截面上第2圈的A和B 2个孔进行模拟填充,并定义二维弯曲方向,如图8所示。

令孔A填充液体折射率为1.4925,孔B填充液体折射率为1.4870,求解模?#25509;行?#25240;射率得到2条液体波导与纤芯的耦合情况及弯曲响应,结果如表1所示,则PCF器件的二维弯曲矢量(曲率C?#22836;?#21521;角θ)可表示为

式中ΔλA=λA-1617,ΔλB=λB-1524,分别表示2个波导耦合峰(ΔλA,ΔλB)的波长移动,SA和SB为2个耦合峰的弯曲灵敏度,分别为1.15 nm/m-1及1.05 nm/m-1。?#21592;?中耦合波长和弯曲灵敏度为?#38382;?5°为间隔,对二维空间中8个方向的弯曲矢量进行模拟,获得耦合波长与弯曲矢量的关系,如图9所示,表明该器件可实现空间中任意弯曲矢量的测量。

5 结 论

从模式耦合理论出发,利用Comsol多物理场分析软件,对选择填充PCF器件的弯曲特性进行了仿真,?#33455;?#20102;各物理量对器件性能的影响,基于仿真结果设计了选择填充2个空气孔的二维弯曲矢量传感器,可对空间中任意弯曲的曲率?#22836;?#21521;进行同时测量。该器件具有线性度好、测量范围大及全空间测量的特点,具有巨大的应用潜力。

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